【中國制冷網(wǎng)】為保證中央空調冷凍水系統中冷水機組的流量基本恒定；冷凍水泵運行工況穩定，一般采用的方法是：負荷側設計為變流量，控制末端設備的水流量，即采用電動(dòng)二通閥作為末端設備的調節裝置以控制流入末端設備的冷凍水流量。在冷源側設置壓差旁通控制裝置以保證冷源部分冷凍水流量保持恒定，但是在實(shí)際工作中，由于設計人員往往忽視了調節閥選擇計算的重要性，在設計過(guò)程中，一般只是簡(jiǎn)單的在冷水機組與用戶(hù)側設置了旁通閥，其旁通管管徑的確定以及旁通調節閥的選擇未經(jīng)詳細計算，這樣做在實(shí)際運行中冷水機組流量的穩定性往往與設計有較大差距，旁通裝置一般無(wú)法達到預期的效果，為講來(lái)的運行管理帶來(lái)了不必要的麻煩，本文就壓差調節閥的選擇計算方法結合實(shí)際工程做一簡(jiǎn)要分析。

　　1、壓差調節裝置的工作原理

　　壓差調節裝置由壓差控制器、電動(dòng)執行機構、調節閥、測壓管以及旁通管道等組成，其工作原理是壓差控制器通過(guò)通過(guò)測壓管對中央空調系統的供回水管的壓差進(jìn)行檢測，根據其結果與設定壓差值的比較，輸出控制信號由電動(dòng)執行機構通過(guò)控制閥桿的行程或轉角改變調節閥的開(kāi)度，從而控制供水管與回水管之間旁通管道的冷凍水流量，z*終保證系統的壓差恒定在設定的壓差值。當系統運行壓差高于設定壓差時(shí)，壓差控制器輸出信號，使電動(dòng)調節閥打開(kāi)或開(kāi)度加大，旁通管路水量增加，使系統壓差趨于設定值；當系統壓差低于設定壓差時(shí)，電動(dòng)調節閥開(kāi)度減小，旁通流量減小，使系統壓差維持在設定值。

　　2、選擇調節閥應考慮的因素

　　調節閥的口徑是選擇計算時(shí)z*重要的因素之一，調節閥選型如果太小，在z*大負荷時(shí)可能不能提供足夠的流量，如果太大又可能經(jīng)常處于小開(kāi)度狀態(tài)，調節閥的開(kāi)啟度過(guò)小會(huì )導致閥塞的頻繁振蕩和過(guò)渡磨損，并且系統不穩定而且增加了工程造價(jià)。

　　通過(guò)計算得到的調節閥應在10％－90％的開(kāi)啟度區間進(jìn)行調節，同時(shí)還應避免使用低于10％。

　　另外，安裝調節閥時(shí)還要考慮其閥門(mén)能力PV（即調節閥全開(kāi)時(shí)閥門(mén)上的壓差占管段總壓差的比例），從調節閥壓降情況來(lái)分析，選擇調節閥時(shí)必須結合調節閥的前后配管情況，當PV值小于0.3時(shí)，線(xiàn)性流量特性的調節閥的流量特性曲線(xiàn)會(huì )嚴重偏離理想流量特性，近似快開(kāi)特性，不適宜閥門(mén)的調節。

　　3、調節閥的選擇計算

　　調節閥的尺寸由其流通能力所決定，流通能力是指當調節閥全開(kāi)時(shí)，閥兩端壓力降為105Pa，流體密度為1g/cm³時(shí)，每小時(shí)流經(jīng)調節閥的流體的立方米數。進(jìn)口調節閥流通能力的表示方式通常有cv和kv兩種，其中kv=c，而cv是指當調節閥全開(kāi)時(shí)，流通60oF的清水，閥兩端壓力降為1b/in²時(shí)每分鐘流過(guò)閥門(mén)的流量，cv=1.167kv。

　　壓差旁通調節裝置如下:

　?。?）確定調節閥壓差值（⊿P）

　　如上圖所示，作用在調節閥上的壓差值就是E和F之間的壓差值，由于C-D旁通管路與經(jīng)過(guò)末端用戶(hù)的D-U-C管路的阻力相當，所以E-F之間的壓差值應等于D-U-C管路壓差（指末端用戶(hù)z*不利環(huán)路壓差）減去C-E管段和F-D管段的壓差值。

　?。?）計算調節閥需要旁通的z*大和z*小流量

　　對于單機組空調機系統，根據末端用戶(hù)實(shí)際使用的z*低負荷就可以確定z*小負荷所需的流量，從而確定z*大旁通流量，其公式為:G=（Q-Qmin）*3.6/CP*⊿T（1）

　　公式中，G為流量單位為（m³/h），Q為冷水機組的制冷量（kW），Qmin空調系統z*小負荷（kW），CP為水的比熱，CP=4.187kJ/kg.攝氏度，⊿T為冷凍水供回水溫差，一般為5攝氏度

　　根據實(shí)際可調比RS＝10（PV）1/2（2）即可算出調節閥的旁通z*小流量

　?。?）計算壓差調節閥所需的流通能力C

　　C=316G*（⊿P/ρ）-1/2（3）

　　公式中，ρ為密度，單位為（g/cm³），G為流量，單位為（m³/h），⊿P為調節閥兩端壓差，單位為（Pa）。根據計算出的C值選擇調節閥使其流通能力大于且z*接近計算值。

　?。?）調節閥的開(kāi)度以及可調比的驗算。根據所選調節閥的C值計算當調節閥處于z*小開(kāi)度以及z*大開(kāi)度情況下其可調比是否滿(mǎn)足要求，根據計算出的可調比求出z*大流量和z*小流量與調節閥在z*小開(kāi)度及z*大開(kāi)度下的流量進(jìn)行比較，反復驗算，直至合格為止。

　　4.調節閥選型實(shí)例

　　某寫(xiě)字樓共十二層，建筑面積約為11000平米，層高3.6米，采用一臺約克螺桿冷水機組，制冷量為1122kW。

　?。?）壓差的確定

　　經(jīng)水力計算，系統在z*小負荷（旁通管處于z*大負荷）情況下總阻力損失H約為235kPa在系統冷凍水供回水主干管處設置壓差旁通控制裝置，旁通管處冷源側水管道阻力損失為80kPa，末端z*不利環(huán)路阻力損失為155KPa。

　?。?）通調節閥水量計算

　　經(jīng)過(guò)計算知，該空調系統在其z*小支路循環(huán)時(shí)，其負荷為z*小負荷，約為總負荷的35％，利用公式（1）G=（Q-Qmin）*3.6/CP*⊿T，算得所需旁通得z*大流量為125.4m3/h，再由z*不利環(huán)路壓差155KPa。

　?。?）流通能力的計算

　　根據公式（2）C=316G*（⊿P/ρ）-1/2算得C=100.6

　?。?）調節閥選型

　　下表為上海恒星泵閥制造有限公司的ZDLN型電子式電動(dòng)直通雙座調節閥的技術(shù)參數表，由公式（2）算得C=100.6，該調節閥的固有流量特性為直線(xiàn)型和等百分比特性，按照等百分比特性選擇z*接近的C值，得到管徑為DN80，C值為110，符合選型要求。

　?。?）調節閥的開(kāi)度及可調比驗算

　　旁通管段總長(cháng)為6m，當C=110時(shí)，由公式（4）⊿P=ρ（316G/C）2得到⊿P＝129.8KPa，當旁通管道采用與調節閥相同的管徑時(shí)，當旁通管道z*大水量為125.4m³/h，經(jīng)過(guò)水力計算，總沿程損失為42.8KPa，總局部損失為23KPa，調節閥兩端壓差為129.8－42.8－23=64KPa<129.8KPa，閥門(mén)能力PV=64/129.8=0.49，這時(shí)調節閥的流量特征曲線(xiàn)為等百分比特性，此時(shí)處理的實(shí)際z*大旁通水量為88.1m3/h<125.4m³/h，其流量只有系統要求的z*大旁通流量的70%，由公式（2）可以求得實(shí)際可調比Rs=7，即實(shí)際z*小流量為88.1/7=12.6m³/h，z*大流量與z*小流量顯然均不能滿(mǎn)足實(shí)際要求，所以旁通管的管徑選擇DN80不合適。

　　按照上述計算方法，繼續試算，當選用DN125的旁通管時(shí)，計算得調節閥兩端壓差為123.2KPa，PV=0.95，此時(shí)處理的z*大旁通水量為122.1m³/h，相對開(kāi)度為90％，相對流量為97.3%，由公式（2）可以求得實(shí)際可調比Rs=9.7，即z*小旁通水量為122.1/9.7=12.6m³/h與調節閥工作在10％的開(kāi)度下的流量12.21m³/h相比已非常接近。此時(shí)調節閥的流量特性已接近理想流量特性曲線(xiàn)，已能滿(mǎn)足系統需要。

　　5.結論

　　通過(guò)以上分析，可以得出如下結論：

　?。?）調節閥流通能力C的確定是選擇調節閥至關(guān)重要的一步，只有流通能力C計算正確，調節閥才有可能滿(mǎn)足工藝要求。

　?。?）調節閥的閥門(mén)能力PV也是選擇調節閥的重要指標之一，原則上要盡可能選擇大的Pv值。

　?。?）調節閥的實(shí)際可調比Rs是決定調節閥能否滿(mǎn)足工藝要求的參數之一。實(shí)際可調比往往遠遠小于理想可調比，但是在選擇調節閥時(shí)要盡可能使實(shí)際可調比接近z*大值。

　?。?）調節閥所能通過(guò)的z*大流量與z*小流量是選擇計算的關(guān)鍵環(huán)節，這兩個(gè)數值應該由實(shí)際可調比與工藝要求共同決定。

　?。?）通過(guò)工程實(shí)例可以看出旁通管的管徑的計算也很重要，如果未經(jīng)計算就選擇與調節閥相同的口徑則無(wú)法滿(mǎn)足工藝要求。

　　通過(guò)以上五點(diǎn)可以看出壓差調節閥在中央空調冷凍水系統的調節控制中占有比較重要的地位，只有經(jīng)過(guò)仔細計算，才能使所選擇的壓差調節閥滿(mǎn)足工藝要求。